通過對(duì)環(huán)境溫度、油溫及床身水平、工作對(duì)象、傳動(dòng)結(jié)構(gòu)、控制系統(tǒng)等的檢測(cè)和診斷分析，認(rèn)為工作臺(tái)抖動(dòng)及蝸母條涂層碎裂脫落現(xiàn)象主要是由下列原因引起的。
(1)閉式靜壓導(dǎo)軌各工作面上均有油腔，因此，能很好的承受正反方向垂直載荷偏載引起的傾覆力矩，運(yùn)動(dòng)精度高、動(dòng)態(tài)性能好，但該機(jī)床安裝在無恒溫車間內(nèi)，環(huán)境溫度變化大（寧波全年溫差高達(dá)43℃左右）。從實(shí)際檢測(cè)情況看，秋末初冬氣溫在13℃左右時(shí)工作2h后，油溫升到25℃，床身導(dǎo)軌中凹約0.17mm/20m；夏季氣溫在35℃左右時(shí)工作2h后，油溫升到近60℃，床身導(dǎo)軌呈中凸0.67mm/20m，隨著工作時(shí)間延長、氣溫上升，床身導(dǎo)軌中凸達(dá)0.80～0.90mm/20m。環(huán)境溫度在最高和最低時(shí)，床身導(dǎo)軌在垂直平面內(nèi)的不直度誤差值可達(dá)1.20mm/20m，而靜壓導(dǎo)軌的間隙僅為0.06～0.08mm。這么大的誤差必然導(dǎo)致靜壓被破壞，局部導(dǎo)軌面相互摩擦、工作臺(tái)阻力變大，使工作臺(tái)出現(xiàn)爬行、抖動(dòng)，解體后發(fā)現(xiàn)端面靜壓軸承已損壞。
 (2)由于工作臺(tái)的爬行、抖動(dòng)，靜壓蝸桿副的工作狀態(tài)變得惡劣，切削時(shí)工作臺(tái)的巨大沖擊力破壞了蝸桿副和靜壓端面推力軸承的靜壓，靜壓的波動(dòng)又反過來影響工作臺(tái)進(jìn)給的平穩(wěn)性。
(3)蝸母條表面SKC-3涂層的主要成分是石墨和聚四氟乙稀，該材料具有密度高、耐磨、自潤性好、摩擦因數(shù)小等特點(diǎn)。表面涂層的施工工藝操作方便，精度高，但它是脆性材料，一旦受到較大的沖擊，容易碎裂脫落。蝸桿副工作面的側(cè)隙為0.04～0.06mm，工作臺(tái)的阻力變大、蝸桿副工作面靜壓的不穩(wěn)定使工作臺(tái)產(chǎn)生前后抖動(dòng)，導(dǎo)致蝸桿副工作面產(chǎn)生瞬間直接接觸，端面靜壓軸承工作面損壞、最終蝸母條表面涂層碎裂脫落。
 第二次蝸母條表面涂層碎裂的另一原因是：蝸母條涂層在第一次時(shí)碎裂脫落時(shí)，其鑄鐵基面被液壓油浸侵，因無法徹底清除而影響涂層修補(bǔ)時(shí)的粘著力，局部修補(bǔ)時(shí)表面無法達(dá)到精度要求影響了蝸桿靜壓的穩(wěn)定性。
(4)靜壓油因油溫升高，粘度變低，剛度下降。
解決錯(cuò)施
 (1)環(huán)境溫度變化太大，造成床身熱變形是工作臺(tái)產(chǎn)生爬行、抖動(dòng)的主要原因之一。由于該機(jī)床安裝在大車間內(nèi)，短期內(nèi)解決恒溫問題可能性不大。必需從管理和維護(hù)上采取措施，根據(jù)季節(jié)變化及時(shí)地進(jìn)行床身水平的檢測(cè)和調(diào)整，以保證工作臺(tái)靜壓導(dǎo)軌副的間隙處于正常范圍內(nèi)。
 (2)完善靜壓、潤滑油的恒溫控制系統(tǒng)。
 (3)改造蝸桿副結(jié)構(gòu)。
①原蝸桿的軸向定位采用端面靜壓軸承定位，由于受尺寸限制及其他各種因素，引起其載荷力不穩(wěn)定，容易使蝸桿產(chǎn)生軸向竄動(dòng)，改為用單向推力圓柱滾子軸承定位。
②原蝸桿靜壓油采用配油環(huán)配油，配油環(huán)和蝸桿軸之間自由定心，易產(chǎn)生磨損，改為配油軸配油，軸配油在蝸桿內(nèi)腔用滾動(dòng)軸承定位，有效保證了同軸度。
 ③原蝸桿副靜壓腔設(shè)在蝸桿上，更改設(shè)計(jì)在蝸母條上，不但簡(jiǎn)化加工工藝，并使油腔有效面積增大。
④原蝸母條鑄鐵工作基面光滑無鍥溝，涂層附著力較差，蝸母條鑄鐵工作基面上增加多條鍥溝，以增加涂層附著力。
 ⑤蝸母條涂層工藝。并在涂層內(nèi)附加銅絲網(wǎng)膜，使涂層更具整體性，增加了涂層的剛性和抗沖擊性。
 ⑥利用怨蝸桿轉(zhuǎn)動(dòng)箱，對(duì)相關(guān)尺寸合零件重新設(shè)計(jì)和加工，調(diào)整定位，改進(jìn)蝸桿液壓系統(tǒng)。